Hållarringen är installerad på generatorrotorn genom en termisk hylsa och spelar en roll för att fixera, skydda och förhindra deformation, förskjutning och excentricitet hos rotorns ändlindningar. Tidigare var materialen som användes i turbinmotorenhetens hållarringar 50Mn18Cr4, 50Mn18Cr4WN, 50Mn18Cr5, etc. Dessa material är dock mycket känsliga för fuktig luft och lider ofta av spänningskorrosionssprickor. Nuförtiden används 1Mn18Cr18N austenitiskt rostfritt stål ofta. Detta material har utmärkt korrosionsbeständighet på grund av dess låga kolhalt och höga kromsammansättning. Samtidigt expanderar tillsatsen av kväve austenitfaszonen vid rumstemperatur, vilket gör det svårt att Ferromagnetism uppträder. För att förstå effekten av värmemantlingstemperaturen på strukturen och egenskaperna hos 1Mn18Cr18N hållarringsstål, utfördes högtemperatur (100 grader) dragprover och rumstemperatur slagtester av hållarringstål under olika värmebehandlingssystem, och brottet ytor undersöktes med hjälp av svepelektronmikroskop och metallografiska mikroskop. och mikrostruktur analyserades för att studera sprickinitierings- och utbredningsbrottmekanismen för kvarhållande ringstål.
Det austenitiska rostfria stålet 1Mn18Cr18N som användes i testet togs från den tangentiella delen av skyddsringen som tillverkats av ett företag. Dess huvudsakliga kemiska sammansättning (massa) mättes med en infraröd kol- och svavelmätare (CS800), en plasmaspektrometer (ICAP6300) och en direkt avläsning spektrometer (metall75-80). Fraktion, %) är C0.079, Si0.21, Mn18.54, P0.017, S0.005, Cr18.82, Ni0.14, N0.62 och resten är Fe.
Proverna upphettades i ugnen (SGH28-92A box-type resistens furnace) till 100, 200, 300, 400, 500, 550 respektive 600 grader och hölls i 1 timme, följt av luftkylning. Mikrostrukturen för provet observerades med OLYMPUS-PMG3 metallografiskt mikroskop och S-3700 högupplöst svepelektronmikroskop. Efter att proverna slipats med sandpapper (200, 400 och 600 mesh) och mekaniskt polerades (diamantspray med en partikelstorlek på 2,5 μm), etsades de elektrolytiskt med 10% övermättad oxalsyralösning. En SHIMADZUAG-1 universell elektronisk dragprovningsmaskin användes för att utföra ett högtemperaturdragprov vid 100 grader. Dragprovet togs från den tangentiella delen av hållringens mittring. Det var ett M10-gängat dragprov med en diameter på Φ5 mm och en mätlängd på 25 mm. Slagprovet utfördes på JB300D slagprovningsmaskinen. Slagprovet togs från den tangentiella delen av hållarringen och var ett standard V-notch-slagprov från Charpy med en storlek på 10 mm×10 mm×55 mm.
Resultaten visar att när uppvärmningstemperaturen ökar blir det färre glidlinjer inne i kornen. Vid 500 grader till 600 grader fäller korngränsen och glidlinjen ut fällningar från punktliknande eller kedjeliknande till semi-retikulära eller full-retikulära former; fällningar Genereringen av 1Mn18Cr18N-stål har en betydande inverkan på de mekaniska egenskaperna hos 1Mn18Cr18N-stål. När uppvärmningstemperaturen höjs till 500 grader (550 grader ), spelar spridningsfördelningen av den utfällda fasen en viss förstärkande roll i slag- (drag)prestandan. När uppvärmningstemperaturen höjs till 600 grader försvagar hela Nätverkets utfällda fas korngränserna och gör att drag- och slagegenskaperna hos 1Mn18Cr18N stål sjunker kraftigt. Sprickanalys visar att när uppvärmningstemperaturen ökar ändras sprickläget för 1Mn18Cr18N-stål från duktil spricka till kvasi-klyvningsbrott och spröd spricka.
